Пар кугличних вијака састоји се од вијака, навртки, куглице и других делова механичких компонената.Ротираће кретање, мењати линеарно кретање или мењати линеарно кретање да би ротирало кретање, имаће предности високе ефикасности преноса, високе тачности позиционирања, реверзибилности преноса, дугог века трајања и добрих синхронизационих перформанси, па се широко користи у разна индустријска опрема, прецизни инструменти и прецизни ЦНЦ алатни стројеви.Последњих година, пар кугличних вијака, као јединица за извршење линеарног погона нц алатних машина, широко се користи у индустрији алатних машина, увелико промовишући развој индустрије алатних машина.
Куглични пар вијака који се користи у разној опреми, због различитог оптерећења, величина силе је различита, рад вијака често носи савијање, увијање, умор и удар, истовремено у ротирајућем делу јаке силе трења, па је његов главни облик оштећења је хабање због хабања и замора.Стога вијак мора имати високу чврстоћу и жилавост, високу површинску тврдоћу и отпорност на хабање, као и високу димензионалну стабилност и друге унутрашње захтеве у погледу перформанси када је дизајниран и произведен.Нарочито за велике кугласте завртње (пречник ≥ 80 мм), због великог оптерећења (динамичко и статичко оптерећење може достићи скоро 1000 кН), захтеви за чврстоћом и жилавошћу, површинском тврдоћом и отпорношћу на хабање су већи.Тренутно домаћи произвођачи углавном бирају челик ГЦр15, након сфероидизирајућег третмана жарења или каљења и другог пред-топлотног третмана, термичке обраде површинским индукционим гашењем, како би испунили својствене захтеве перформанси кугличног вијка.
Тренутно се велики куглични вијак углавном гаси индукцијом средње фреквенције.У производњи се често открије да се након каљења средње фреквенције (каљења) навој за брушење оловног завртња, након магнетне инспекције, често појављује у аксијалним или мрежним пукотинама канала канала навоја, или чак у процесу навоја за брушење само голим оком може се наћи, што резултира остатком оловног вијка.Ово не само да узрокује директни економски губитак предузећу, већ такође доноси велики притисак на операторе у производној линији предузећа због различитих фактора који узрокују проблем.Аутор је већ дуже време ангажован у техничком раду топлотне обраде кугличних вијака, анализом кварова и тражењем процеса великог броја брушених пукотина, резимирани су узрок и мере контроле ове врсте пукотина и ефикасност се потврђује масовном производњом.
Анализа разлога брушења прслине шрафова након средње фреквентног каљења
1. Лоше сировине
Главна карактеристика ГЦр15 је у томе што нето ниво карбида није толерантан или је сфероидизирана структура за жарење неквалификована (са пернатим перлитом).На основу анализе неуједначености и микроструктуре испуцалог оловног вијка, утврђено је да је 40% укупног оловног вијка ван толеранције мрежног карбида или неквалификовано у сфероидизацијском жарењу.Неуједначеност карбида резултира неравномерном расподелом површинске тврдоће и унутрашњег напрезања на оловном вијку након индукционог каљења, а концентрише се и унутрашње напрезање у деловима у којима је карбид концентрован.Када се шраф вијка бруси, настаће прслина брушења јер унутрашње напрезање шрафа вијка премашује границу попуштања материјала.Постојање љуспатог перлита резултираће грубим зрном оловног вијка након површинског индукционог каљења, што ће смањити границу попуштања челика. Током брушења оловним вијком долази до појаве прслине при брушењу на делу где унутрашње напрезање премашује границу течења материјала.
2. Термичка обрада каљења средњим фреквенцијама вијака није добра
Главна карактеристика је висока температура каљења или недовољно каљење.Кроз анализу и статистику, оловни вијак који је проузроковао пукотину при брушењу оловног вијка чини око 20% ~ 30% од укупног броја.
Када се велики кугласти завртањ угаши на средњој фреквенцији, излазна снага средње фреквенције је превисока, а брзина каљења преспора, што може довести до температуре завртња током каљења на високој страни и нивоа организације мартензита вијка након каљења је изнад горње границе (ниво мартензита 5), а може чак и премашити стандард (ниво мартензита ≥5).Велика структура мартензита смањује садржај челика за 40%.Параметри процеса брушења шрафова са вијком нису стандардизовани, а топлота млевења која настаје током брушења узрокује ГГ „секундарно каљење ГГ“; на површини шрафовске шипке.Шта више од ГГ # 39, топлота млевења чак чини да температура површине вијка порасте до ГГ "; температура каљења ГГ"; од вијчаног материјала. Под ефектом хлађења течности за млевење, површина вијка формира ГГ „секундарно каљење ГГ“, што резултира грубим површинским зрнима, смањујући границу попуштања челика, узрокујући пукотине на површини вијка.Након каљења, очврснути слој великог кугластог вијка је дубљи, унутрашњи стрес (укључујући термички стрес и стрес трансформације ткива) је већи, каљење је недовољно (ниска температура каљења или кратко време каљења) и унутрашње растерећење стреса настаје када завртањ је угашен је непотпун.Након каљења и каљења вијка, преостало унутрашње напрезање унутар вијка се прекрива напоном брушења насталим током брушења. Када суперпонирано напрезање премаши границу течења челика, на површини вијка настаће пукотине.
3. Оловни вијак је око 30% ~ 40% укупног броја због нестандардних параметара процеса брушења.Параметри процеса брушења шрафова са вијком нису стандардизовани, а топлота млевења која настаје током брушења узрокује ГГ „секундарно каљење ГГ“; на површини шрафовске шипке.Шта више од ГГ # 39, топлота млевења чак чини да температура површине вијка порасте до ГГ "; температура каљења ГГ"; од вијчаног материјала. Под ефектом хлађења течности за млевење, површина вијка формира ГГ „секундарно каљење ГГ“, што резултира грубим површинским зрнима, смањујући границу попуштања челика, узрокујући пукотине на површини вијка.
Друго, мере контроле
1. Контрола неуједначености карбида и структура жарења сфероидизацијом сировина
Тренутно се домаћа набавка материјала ГЦр15 врши према ГБ / Т18254 - 2002 ГГ; челик ГГ са високим угљеничним хромом.Стандард 5. 10. 1 за нехомогеност карбида: за сфероидни жарени челик пречника већег од 60 ~ 120 мм, мрежа од карбида не сме бити већа од степена 3;Мрежа од карбида за сфероидизовани жарени челик пречника већег од 120 мм утврђује се споразумом између добављача и добављача.Стандард 5. 9. 2 предвиђа микроструктуру сфероидизацијског жарења: за сфероидизацијско жарење округлог челика и жичане шипке ≤60 мм, ниво квалификације микроструктуре жарења сфероидизацијом челичних цијеви свих величина је 2 ~ 4;ГГ амп; гт;Микроструктура 60 мм сфероидираног жареног челика утврђује се споразумом између добављача и добављача.
У стварној производњи, због велике шаржне производње челичане, постоји мала количина челика чија је неуједначеност карбида ван толеранције.Микроструктуру 60 мм сфероидираног жареног челика такође је тешко достићи степен 2 ~ 4.Стога је употреба јединице за улазак у постројење челичне физичко-хемијске инспекције.ГГ куот; Ковање, нормализација, сфероидизација и жарење ГГ куот; мора се извршити за челик чија је неуједначеност карбида ван толеранције.Ако микроструктура сфероидираног жареног челика није квалификована, сфероидизирани жарени челик мора бити третиран са ГГ "; сфероидизовани жарени челик ГГ"; опет.
2. Контрола процеса индукционог гашења
Избор и контрола пригушивача.Индуктор за каљење је кључна компонента опреме за индукционо каљење и кључни параметар процеса каљења.Размак између индуктора и каљеног обратка (завртња) одређује ГГ „ефикасност грејања ГГ“; индуктора и стварна грејна снага површине обратка.Нарочито за велике кугласте завртње израђене од материјала ГЦр15, температура површинског грејања вијка је обично ГГ "; горња гранична температура ГГ"; (углавном око 880 ℃) због потребне дубине очврслог слоја. Ако се размак између сензора и завртња смањи, ГГ "ефикасност грејања ГГ"; сензора ће такође бити побољшана.Стога, под оригиналним параметрима каљења, стварна температура каљења вијка постаје већа.Степен мартензита добијен након гашења је природно виши.Због тога се размак између индуктора и оловног вијка мора строго надгледати и контролисати.Велики индуктор за гашење оловног вијка обично прихвата прстен кроз тип или полупрсни плутајући тип.Употреба прстена кроз сензор, потребно је редовно проверавати величину сензора, одступање.2 мм мора бити постављен или замењен сензор;Са полу-прстенастим плутајућим сензором, потребно је редовно проверавати дебљину позиционог блока између фиксног сензора и обратка, када постоји велико хабање (ГГ амп; гт;1мм), блок за позиционирање мора бити замењен на време.
Редовна верификација параметара процеса гашења.Будући да постојећа опрема за индукционо гашење генерално усваја индиректне параметре као што су електрични параметри (струја, напон, излазна снага и релативна брзина кретања) за контролу топлотних параметара (температура грејања и време загревања), стабилност опреме има велики утицај на квалитет каљења вијка.Због тога, након што се опрема (укључујући сензор за гашење) превише поправи или замене електрични делови, потребно је поново верификовати параметре процеса каљења.Истовремено, у нормалном производном процесу, оригинални параметри процеса гашења морају се редовно верификовати како би се осигурала дугорочна ефикасност и контролисање производног процеса.Уверите се да је вијак потпуно каљен након гашења.Кроз велики број испитивања открили смо да је након индукционог каљења великог оловног вијка поступак секундарног каљења ГГ „160 ~ 180 ℃ / 8х / ГГ хлађење ваздухом“; може ефикасно ослободити и елиминисати унутрашње напрезање настало у процесу гашења оловног вијка и у великој мери смањити брзину пуцања након млевења.
3. Контрола процеса млевења
Методе ГГ "; смањење количине млевења сваке крме, вишеструко додавање ГГ"; и ГГ "; брушење - стабилна температура површине вијка - брушење ГГ"; усвојени су за ефикасно смањење топлоте брушења и напрезања брушења на површини вијка и елиминисање појаве ГГ „секундарно каљење ГГ“; или ГГ куот; секундарно каљење ГГ куот; у брушењу завртња, како би се избегло стварање ГГ; брусна пукотина ГГ ;.
3. Валидација
Од марта до октобра 2006. године, предузели смо горе наведене мере за контролу 586 комада великих шрафова (укључујући 504 комада од 80 мм).53 комада од 100мм;Извршена је контрола и инспекција процеса и није пронађена пукотина од млевења.Због чврстоће и жилавости завртња, млевена пукотина настаје када унутрашње напрезање премаши границу течења челика.